由于雙相不銹鋼鐵素體含量高，具有非常好的抗熱裂性，焊接時很少考慮熱裂。雙相不銹鋼焊接最主要的問題與熱影響區有關，而不是焊縫金屬。熱影響區的問題是耐蝕性及韌性損失或焊后開裂。為了避免發生上述問題，焊接工藝的重點是最大程度減少在“紅熱” 溫度范圍總的停留時間，而不是控制任何一道焊接的熱輸入。經驗表明，這種方法可使焊接工藝從技術和經濟角度都最優化。

這里將給出雙相不銹鋼焊接的一些一般準則，以及這些基本知識和準則在具體焊接方法中的應用。

1.原材料的選擇

雙相不銹鋼對焊接的適應性可隨化學成分和生產工藝的變化而發生顯著變化。已反復強調過母材含有足量氮的重要性。如果原材料緩慢地冷卻通過700 - 1000℃ (1300 - 1800℉) 溫度區間，或允許在水淬前空冷通過該區間一分鐘左右，那么本應留給焊工完成焊接而不產生任何有害相析出的時間被耗盡。需要注意的是，實際進行加工制造的材料，其成分和生產過程的冶金條件應當與用于焊接工藝評定的材料的質量條件相同。此系列文章的 “終端用戶技術條件和質量控制” 部分給出了根據成分和合適試驗規范選擇原材料的方法。

2.焊前清理

焊前應清理全部加熱部位，這一要求不僅適用于雙相不銹鋼，而且適用于所有不銹鋼。確定母材和填充金屬化學成分的前提條件是沒有額外的污染源。灰塵、油脂、油污、油漆和任何形式的水分都會干擾焊接操作并對焊件的耐蝕性和力學性能產生不利影響。如果焊前不對材料進行徹底清理，則無論多少工藝評定均是無效的。

3.接頭設計

雙相不銹鋼的接頭設計必須有助于完全焊透并避免在凝固的焊縫金屬中存在未熔合的母材。最好采用機加工而不采用砂輪打磨坡口，以便使焊接區厚度或間隙均勻。必須打磨時，應特別注意坡口加工及其裝配的均勻一致。為了保證完全熔合和焊透，應當去掉任何打磨毛刺。對于奧氏體不銹鋼，有經驗的焊工可通過控制焊炬克服坡口加工的某些缺陷。但對于雙相不銹鋼，這些技巧會造成材料在有害溫度區間停留時間比預期的時間長，導致結果超出合格工藝要求。

雙相不銹鋼的一些接頭設計如圖18所示。其他設計如能保證焊縫完全焊透且燒穿的危險最低，則它們也是合理的。

4.預熱

由于預熱可能是有害的，所以一般不推薦預熱。如果沒有特殊正當的理由，不應當把預熱作為一個工序。若用于消除天冷或夜間冷凝形成的濕氣時，預熱可能是有益的。當采用預熱去除濕氣時，應將鋼均勻地加熱到約100℃ (200℉) 且只能在坡口清理后進行。

5.熱輸入與層間溫度

雙相不銹鋼能夠容許相對高的熱輸入。焊縫金屬凝固后的雙相組織的抗熱裂性大大優于奧氏體焊縫金屬。雙相不銹鋼具有較高的導熱率和較小的熱膨脹系數，焊縫處沒有像奧氏體不銹鋼那樣高的局部熱應力。盡管有必要對焊縫要求提出嚴格限制，但熱裂紋不是個常見的問題。

極低的熱輸入可導致母材熔合區和熱影響區鐵素體含量過高，韌性和耐蝕性降低。極高的熱輸入增加了形成金屬間相的危險。為了防止熱影響區的問題，焊接工藝規程應允許該區域焊后快速冷卻。工件溫度很重要，因為它對熱影響區的冷卻影響最大。作為一般準則，經濟型和標準雙相不銹鋼的最高層間溫度限制在150℃ (300℉)，超級雙相不銹鋼限制在100℃ (210℉)。進行焊接工藝評定時應采用該限制值，生產性焊接中也應監測以確保層間溫度不高于工藝評定時所采用的溫度。電子溫度探頭和熱電偶是監控層間溫度較好的手段。在焊接工藝評定中，使多道焊試件的層間溫度低于實際制造中能夠經濟合理地達到的層間溫度，這種做法是不慎重的。進行大量焊接時，規劃好焊接工序使各道次間有足夠的冷卻時間是良好、經濟的做法。

6.焊后熱處理

雙相不銹鋼不需要進行焊后應力消除處理，且這樣做可能是有害的，因為熱處理可使金屬間相 (700 - 1000°C/1300 - 1830°F) 或 α’ (475℃/ 885℉) 脆性相析出，降低韌性和耐蝕性。焊后熱處理溫度超過315℃ (600℉) 會導致有害相的析出。

雙相不銹鋼的焊后熱處理應當包括完全固溶退火，然后水淬 (見表 11)。自熔焊后應考慮完全固溶退火，因為如果在焊接過程中沒有采用過合金化的填充金屬，則顯微組織中鐵素體含量將很高。

如果焊后打算進行完全固溶退火和淬火，例如零部件的制造，則熱處理應視為焊接工藝的一部分。退火處理可解決鐵素體過多及金屬間相相關的問題，制造工藝允許在最終退火處理前存在一些不太如意的中間狀態。

7.理想的相平衡

常常說雙相不銹鋼的相平衡為 “50-50”，等量的奧氏體與鐵素體。然而，嚴格說來這是不正確的，因為現代雙相不銹鋼中鐵素體約為40％ - 50％，其余為奧氏體。通常認為，當鐵素體含量至少為25 - 30％、其余為奧氏體時，可以獲得雙相不銹鋼特有的優點。

在一些焊接方法中，特別是以焊劑保護為基礎的方法中，相平衡向奧氏體含量較高的方向調整以改善韌性，補償因焊劑使焊縫氧含量增加引起的韌性損失。這些填充金屬的韌性遠低于鋼板或鋼管固溶處理后可能達到的很高的韌性值，但焊縫金屬的韌性仍足以滿足預期的要求。沒有一種焊接方法可使焊縫金屬的韌性與鍛軋材完全退火處理后所達到的韌性一樣高。如果將焊縫金屬的鐵素體含量限制在軋鋼廠退火處理的雙相不銹鋼所要求的最小值之上，會對可用的焊接方法形成不必要的限制。

熱影響區的相平衡，即原始鍛軋鋼板或鋼管加上額外的焊接熱循環，其鐵素體含量通常略高于原始材料。用金相法精確測定熱影響區的相平衡幾乎是不可能的。如果該區域鐵素體含量很高，也許說明出現過極快速冷卻的異常情況，從而導致鐵素體含量過高和韌性降低。

8.異種金屬的焊接

雙相不銹鋼可與其他雙相不銹鋼、奧氏體不銹鋼、碳素鋼和低合金鋼焊接。

雙相不銹鋼與其他雙相不銹鋼焊接時，通常使用鎳含量高于母材的雙相不銹鋼填充金屬。提高填充金屬的鎳含量可保證焊縫在冷卻過程中形成足夠的奧氏體。

雙相不銹鋼與奧氏體不銹鋼焊接時，常使用低碳和鉬含量介于二者之間的奧氏體不銹鋼填充金屬；通常使用AWS E 309LMo/ER309LMo。雙相不銹鋼與碳素鋼和低合金鋼的焊接一般采用上述同樣的填充金屬或AWS E309L/ER309L。如果使用鎳基填充金屬，則它們不應當含有鈮。由于奧氏體不銹鋼的強度比雙相不銹鋼低，故使用奧氏體不銹鋼填充金屬的焊接接頭不如雙相不銹鋼母材強度高。

表16歸納了雙相不銹鋼與異種金屬焊接時常用的填充金屬。這些例子給出了AWS焊條牌號 (E)，但是根據焊接工藝、接頭形狀和其他條件的不同，可考慮采用焊絲 (AWS牌號ER) 和藥芯焊絲。

表16 異種金屬焊接用焊接材料

二、焊接工藝評定

對于標準奧氏體不銹鋼，焊接工藝評定試驗是相當簡單的，僅進行一定數量的試驗以證明材料、焊材和焊接方法是合格的。這些評定試驗包括硬度試驗和彎曲試驗 (分別檢驗馬氏體和熱裂)，反映了長期使用鐵素體、馬氏體或奧氏體不銹鋼時可能出現的問題。雙相不銹鋼滿足這些要求沒有困難，但是這些試驗不可能發現雙相不銹鋼中可能出現的金屬間相或過量鐵素體問題。同時，由于需要限制在熱影響區溫度范圍內的總時間，雙相不銹鋼的性能將對截面厚度和實際焊接操作的細節很敏感。因此，必須廣義地考慮 “評定”，即證明在制過程中將使用的焊接工藝不會導致材料的工程特性，特別是韌性和耐蝕性出現不可接受的損失。

對每種厚度和形狀的焊接都進行焊接工藝評定是比較保險的做法，因為方案上的微小差別在實際制造結果中差別可能很大。然而，實際加工的復雜性使得這樣的試驗成本很高。如果每種焊接方法對最厚斷面進行焊接工藝評定，則可達到節約的目的。